The pressure, velocity and temperat

The pressure, velocity and temperature distribution in the rotorblade surface are illustrated in Fig. 16. It can be seen from Fig. 16(a)that the static pressure in the blade pressure surface gradually decreasesfrom the leading edge to the trailing edge of the blade. At the 90% ofblade height of the leading edge, part of the isobar is bent to form asmall recirculation zone. With the streamwise being about 30% to 45%and the blade height being 70%, there is a range of low pressure regions.The isobars are generally evenly distributed, but they arestrongly bent near the tip of the blade, causing flow losses. It can beseen from Fig. 16(b) that the static pressure in the suction surfacegradually decreases along the streamwise. At 80% of the blade height ofthe blade trailing edge, there is a local low pressure region and thedistribution of isobars is complicated. In view of the pressure surfaceand suction surface of the blade, the effect of the wall surface on theflow characteristics is greater, and the overall static pressure decreaseswith the decrease of the blade height. The velocity distribution in thepressure surface, and the flow velocity gradually decreases from theleading edge to the trailing edge of the blade, as shown in Fig. 16(c). Atthe blade inlet, the isovelocity line is distributed more evenly, while atthe 20% of blade height of the trailing edge, there is a local low-speedzone. The velocity gradually decreases along the streamwise, as shownin Fig. 16(d). The isovelocity line is curved to form a small low velocityregion at the trailing edge of the blade. At the same time, the velocitynear the hub is obviously lower than the number near the shroud. Thevelocity distribution on the blade is relatively uniform, and the workingfluid flow state is better. It can be seen from Fig. 16(e) that the temperaturein the blade pressure surface gradually decreases from theleading edge to the trailing edge of the blade. The temperature drop ofthe former changes markedly, while the temperature gradient of thelatter is smaller, and the isotherm distribution of the blade inlet is moreuniform. Overall, the blade is featured with excellent flow properties,but there is a certain flow loss at the trailing edge. In the future designof the rotor, some attention should be paid to the improvement of thetrailing edge shape of the blade.4.6. Profile optimization of the rotor bladeIn the design of the rotor, the value of t is given empirically ingeneral, so there is some uncertainty. Therefore, it is necessary to findthe optimal parabolic index t to make the flow state inside the rotor isoptimal. By adjusting the value of the parabolic index t, different valuesof zm are obtained, and the numerical calculation of the flow field in therotor is performed. The results are shown in Table 6.As can be seen from Table 5, the axial length of the rotor increasesas the parabolic index t becomes larger. The rotor efficiency increaseswith the parabolic index t, and the impeller efficiency reaches themaximum when the optimal value is t=1.95. The efficiency of therotor increases firstly and then decreases with the increase of theparabolic index t. When the optimal value is 1.95, the rotor efficiencyreaches the maximum.The velocity vector of 50% of the blade height flow surface is shownin Fig. 17. The comparison shows that there is an enormous differencebetween the flows of working fluid before and after optimization. In theflow passage before optimization, the working fluid moves substantiallyalong the flow guiding direction after passing through 50% of the flowpassage. The range of vortex near the optimized rotor inlet is significantlysmaller than that of the original rotor, and the working fluidflows along the guiding direction at 35% of the flow passage. At 70% ofthe flow passage, the optimized velocity vector distribution is moreuniform, indicating that the flow state of the main flow in the flowpassage is good, and the expansion process can be successfully realizedfor most of the working fluid.The velocity vector of 50% of the blade height rotor inlet is shownin Fig. 18. There is a distinct bending phenomenon in the inlet velocityvector before optimization, but the optimized inlet velocity vectordistribution is more uniform. It is concluded that the optimized rotorinlet flow performance is improved and the working fluid is substantiallyunaffected by the rotor inlet vortex.

結果 (繁體中文) 1:

在轉子中的壓力，速度和溫度分佈
葉片表面示於圖16.從圖中可以看出。圖16（a）
，在葉片壓力表面的靜壓力逐漸減小
從前緣到後緣刀片。在的90％
的前緣的葉片高度，等壓線的部分被彎曲以形成一個
小再循環區。與流向為約30％至45％
和刀片高度為70％時，存在的範圍內的低壓區域。
等壓線一般是均勻分佈的，但他們
強烈彎曲葉片的尖端附近，造成流量損失。可以
從圖看出。圖16（b），在吸附表面的靜壓力
沿流向逐漸減小。在的葉片高度的80％
的葉片後緣，有一個局部低壓區域和所述
等壓線的分佈是複雜的。鑑於壓力面的
葉片的和負壓面，在所述壁表面的作用
的流動特性是更大的，整體的靜壓降低
與葉片高度的降低。在速度分佈
的壓力表面，且流速從逐漸減小
前緣到葉片，在圖所示的後緣16（c）中。在
葉片入口，所述等速線分佈比較均勻，而在
後緣的葉片高度的20％，還有一個本地低速
區。速度沿流向逐漸降低，如圖
16中所示（d）。的等速線是彎曲的，以形成一個小的低速度
在葉片的後緣區域。與此同時，速度
在輪轂附近是比護罩附近的數目明顯降低。在
葉片上的速度分佈是相對均勻的，並且工作
流體的流動狀態是較好的。從圖中可以看出。16（e）中，所述溫度
在葉片壓力表面逐漸地從減小
前緣到葉片的後緣。的溫度下降
顯著前者的變化，而該溫度梯度
後者較小，並且葉片入口的等溫線分佈更
制服。總體而言，葉片的特徵具有優良的流動性，
但有在後緣一定的流量損失。在未來的設計
轉子，一些要注意的改善
葉片的後緣形狀。
4.6。轉子葉片的輪廓優化
在轉子的設計，t的值是在給定的經驗
一般，所以有一些不確定性。因此，有必要找到
最佳的拋物線折射率噸，使流動狀態的內部轉子是
最佳的。通過調整拋物線指數t的值，不同的值
獲得的ZM，並且流場中的數值計算
進行轉子。結果示於表6中。
如可從表5可以看出，轉子的增加的軸向長度
為拋物線索引t變大。轉子效率增大
，與該拋物面索引t，葉輪效率達到
最大時的最優值是T = 1.95。的效率
轉子先增大然後與的增加而減小
拋物線折射率噸。當最佳值是1.95，轉子效率
達到最大。
的葉片高度流動表面的50％的速度矢量示
於圖17的比較表明，存在巨大的差異
之間優化前後的工作流體的流動。在
優化中，基本上工作流體移動之前流動通道
沿著流動穿過流量的50％後引導方向
通道。優化轉子入口附近渦流的範圍是顯著
比原始轉子，並且工作流體的小
的流動通道的35％沿著引導方向流動。以70％
流動通道，優化的速度矢量分佈更
均勻，這表明在流動的主要流的流動狀態
通道是好的，並且在膨脹過程可成功地實現
對大多數工作流體。
的葉片高度轉子入口的50％的速度矢量示
於圖18有一個在入口速度明顯的彎曲現象
矢量優化前，但優化入口速度矢量
分佈更加均勻。可以得出結論，優化轉子
入口流動性能被提高並且工作流體是基本上
由轉子入口渦流的影響。

結果 (繁體中文) 2:

轉子中的壓力、速度和溫度分佈
刀片表面如圖16所示。從圖16（a）可以看出
葉片壓力錶面的靜態壓力逐漸降低
從刀片的前緣到後緣。在 90%
前緣的刀片高度，等杆的一部分彎曲形成
小再迴圈區。流性約為 30% 到 45%
刀片高度為70%，存在一系列低壓區域。
等杆通常均勻分佈，但它們是
在刀片尖端附近嚴重彎曲，造成流量損失。它可以是
從圖16（b）可以看出吸入表面的靜態壓力
沿著流逐漸減少。在刀片高度的 80% 處
刀片後緣，有一個局部低壓區域和
等位柱的分佈很複雜。鑒於壓力錶面
和刀片的吸力表面，牆面對
流量特性較大，整體靜態壓力降低
隨著刀片高度的降低。在
壓力錶面，流速逐漸降低
刀片後緣的領先邊，如圖 16（c） 所示。在
刀片入口，等速線分佈更均勻，而在
後緣刀片高度的 20%， 有一個局部低速
區。沿流的速度逐漸減小，如圖所示
圖16（d）中。等速線彎曲形成小低速
刀片的後緣區域。同時，速度
靠近輪轂的編號明顯低於護罩附近的數位。的
葉片上的速度分佈相對均勻，工作
流體流動狀態較好。從圖16（e）可以看出，溫度
在刀片壓力錶面逐漸降低從
刀片的後緣的領先邊。溫度下降
前者有明顯變化，而溫度梯度
後者較小，刀片入口的等分分佈較多
均勻。總體而言，刀片具有出色的流量特性，
但在後緣有一定的流量損失。在未來設計中
轉子，一些要注意改進
刀片的後邊緣形狀。
4.6. 轉子葉片的輪廓優化
在轉子設計中，t 的值在經驗上給出。
一般，所以有一些不確定性。因此，有必要找到
使轉子內部流動狀態的最佳抛物面指數 t
最優。通過調整抛物線索引 t 的值，不同的值
zm，並且流量場的數值計算
轉子執行。結果如表 6 所示。
從表 5 可以看出，轉子的軸向長度增加
當抛物線索引 t 變大時。轉子效率提高
抛物線指數t，葉輪效率達到
當最優值為 t=1.95 時為最大值。效率
轉子首先增加，然後隨著
抛物線索引 t.當最優值為 1.95 時，轉子效率
達到最大值。
顯示刀片高度流動表面 50% 的速度向量
如圖17。比較表明，有一個巨大的區別
優化前後的工作流體流動。在
優化前流動通道，工作液大幅移動
穿過 50% 的流量後沿流量導向
通道。優化轉子入口附近的渦流範圍顯著
小於原始轉子和工作流體
沿流向方向，以流量通道的 35% 方向流動。在 70%
流道，優化的速度向量分佈更
均勻，表示流中主流的流狀態
通過良好，擴展過程可以成功實現
對於大多數工作流體。
顯示葉片高度轉子入口 50% 的速度向量
如圖18。進氣速度有明顯的彎曲現象
優化前的向量，但優化的進氣速度向量
分佈更加均勻。結果表明，優化的轉子
進氣流性能提高，工作流體大幅度
不受轉子入口渦流的影響。

結果 (繁體中文) 3:

轉子內的壓力、速度和溫度分佈
葉片表面如圖16所示。從圖16（a）可以看出
葉片壓力面的靜壓逐漸减小
從葉片的前緣到後緣。百分之九十
葉片前緣高度，部分等壓線彎曲形成
小迴圈區。從流量上看大約是30%到45%
葉片高度為70%，存在一系列低壓區。
等壓線通常分佈均勻，但它們是
葉片頂端附近强烈彎曲，造成流動損失。可能是
從圖16（b）可以看出，吸入表面的靜壓
沿流向逐漸减少。葉片高度的80%
在葉片後緣，有一個局部低壓區和
等壓線的分佈是複雜的。鑒於壓力面
以及葉片的吸力面，壁面對
流動特性更大，總靜壓降低
隨著葉片高度的降低。中的速度分佈
壓力面，流速從
前緣到葉片後緣，如圖16（c）所示。在
在葉片入口，等速線分佈更均勻，而在
後緣20%的葉片高度，有一個局部低速
區域。流速沿流向逐漸减小，如圖所示
在圖16（d）中。等速線彎曲形成一個小的低速
葉片後緣的區域。同時，速度
輪轂附近明顯低於圍帶附近的數量。這個
葉片上的速度分佈相對均勻
流體流動狀態較好。從圖16（e）可以看出
在葉片內，壓力面從
前緣到葉片後緣。溫度降
前者變化明顯，而溫度梯度
後者較小，葉片入口等溫線分佈較多
制服。總體而言，葉片具有良好的流動效能，
但在後緣有一定的流動損失。在未來的設計中
對於轉子，應注意改進
葉片的後緣形狀。
4.6條。轉子葉片型面優化
在轉子的設計中，t的值由經驗給出
一般來說，有一些不確定性。囙此，有必要找到
使轉子內部流動狀態的最佳抛物線指數t為
最優的。通過調整抛物線指數t的值，不同的值
得到了zm的計算公式，並對其流場進行了數值計算
執行轉子。結果見錶6。
從錶5可以看出，轉子的軸向長度新增
隨著抛物線指數t變大。轉子效率提高
以抛物線指數t，葉輪效率達到
最佳值為t=1.95時的最大值。的效率
轉子隨轉速的新增先增大後减小
抛物線指數t。當最優值為1.95時，轉子效率
達到最大值。
顯示了50%葉片高度流面的速度向量
在圖17中。比較表明，兩者之間存在著巨大的差异
優化前後的工作液流量。在
流道優化前，工作流體基本上運動
通過50%流量後沿導流方向
通道。優化後的轉子進氣道附近的渦流範圍明顯增大
比原轉子小，工作液
在流道的35%處沿導向方向流動。占70%
在流道中，優化後的速度向量分佈
均勻，表示主流的流動狀態
通道良好，膨脹過程可以順利實現
對於大多數工作液。
顯示了50%葉片高度轉子進口的速度向量
在圖18中。入口速度有明顯的彎曲現象
優化前的向量，但優化後的入口速度向量
分佈更加均勻。結果表明，優化後的轉子
入口流動性能得到改善，工作流體基本上
不受轉子進口渦流的影響。